青藏铁路风火山隧道高性能泵送混凝土的试验研究

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篇1：青藏铁路风火山隧道高性能泵送混凝土的试验研究

30

铁 道 建 筑RailwayEngineering

December,

文章编号:100321995(2004)120204

篇2：青藏铁路风火山隧道高性能泵送混凝土的试验研究

谷炼平,李培安,于治海

(中铁二十局集团,陕西咸阳 71)

摘要:风火山隧道的施工和使用都处在负温以下,需研究出适于负温下施工的高性能混凝土,文章详细

介绍低温早强高性能混凝土试验中材料的选择、配合比的优化、施工参数选定及施工的质量控制。关键词:低温早强 高性能混凝土 试配试验 施工质量中图分类号:TU528131;U455191 文献标识码:B

212 原材料选择

(1)水泥。选用3215R以上的低碱普通硅酸盐水

1 工程概况

风火山隧道全长1338m,轨顶标高海拔4908139m,处于高原冰雪型气候区,其特征是干燥、急风、暴雪、雷电等变化无常,常年平均气温在-6℃以下,年平均地温为-115℃～-410℃。地质岩层复杂,集饱冰冻土、富冰冻土、裂隙冰、泥砂岩于一体,施工基本是在负温下进行的,是在低温下使用,凝土施工的研究。

泥或硅酸盐水泥,主要技术指标见表2。

(2)细骨料。>218秀水河河砂,主3。

(3),不得含有冰、雪等3,主要技术指标见表4。(3065处右侧泉水,其指5。

表2 水泥主要技术指标

指 标标准允许值实

测值

祁连山大通河

细度标准稠度Π%≤10315410

26132615

2 211 复合外加剂的选择

用水量

安定性

初凝

必须合格合格合格

≥45min

终凝≤10h

抗折

抗压

≥515≥3215813813

43154218

凝结时间28d强度ΠMPa

试验中选取的复合外加剂试配试验及其性能检验见表1。复合外加剂是由铁道科学研究院研制的、适

用于青藏铁路沿线不同环境气候条件下和各种结构部位及类型的系列混凝土外加剂,在规定负温条件下混凝土7d、14d、28d的抗压强度比同期基准混凝土分别提高20%～40%、30%～40%、25%～35%。当气温>-5℃时,掺复合外加剂为Ⅰ型;当气温在-5℃～-10℃时,掺复合外加剂为Ⅱ型;当气温在-10℃～-15℃时,掺复合外加剂为Ⅲ型。

表1 复合外加剂性能

性能外加剂

凝结时间差

减水泌水含气Πmin率率比量

Π%Π%Π%初凝终凝

000

412415414

+20+40+40

1h36min3h30min1h45min3h50min

表3 细骨料主要技术指标

指 标标准值实测值315

含泥泥块坚固云母氯化硫化轻物

细度

量含量性含量物含量物含量质含量碱活性模数

Π%Π%Π%Π%Π%Π%Π%

≤310

018

118

015

01004

≤110

015

≤011活性

骨料

表4 碎石主要技术指标

抗压强度比

Π%

指 标标准值实测值

含泥量Π%≤110

016

泥块含坚固性针片状颗粒量Π%≤0125

压碎指标Π%≤910

510～716

碱活性≤011无

Π%≤810

210

总含量Π%≤1010

911～512

-7d28d

-7d-7d

+28d+56d115123120

132129129

复合外加剂1918复合外加剂复合外加剂1815

+502613Π-5℃102+432315Π-10110+43Π-15126

表5 水质主要技术指标

不溶物

指 标

(mgΠΠL)标准值

注:-7d+28d系指在负温下养护7d后转入标准条件下再养护28

d;-5℃时的抗压强度比是指在规定负温条件下7d的抗压强度与同期

基准混凝土抗压强度的比。

可溶物

(mgΠΠL)

Cl

(mgΠΠL)

-

SO4

(mgΠΠL)

2-

pH值5～9

第12期青藏铁路风火山隧道高性能泵送混凝土的试验研究31

213 配合比的优化

低温早强高性能混凝土的影响因素较为复杂,选

4

择L9(3)正交表头进行正交试验,所拟因素水平见表6,试验结果及分析见表7。

4

表6 L9(3)因素水平

分析正交试验的结果可得出:①水胶比是影响混

凝土强度的主要因素,当WΠC胶≥0138时,强度达不到设计要求;②砂率对混凝土和易性有显著影响,取值在41%～43%为最佳;③复合外加剂掺量对混凝土的坍落度和含气量影响显著,当掺量

经过正交优化设计试配后,初步确定了风火山隧道采用的混凝土配合比,见表8。

表8 混凝土配合比

强度等级

C30

水平

123

ABC

水胶比

013501380141

砂率Π%

404244

复合外加剂Ⅲ型掺量Π%

81012

水泥用量3

(kgΠΠm)

378～400

水胶比

砂率

Π%

复合外加剂掺量Π%

10～11

0135～013740～43

4

表7 L9(3)正交试验与结果分析表

214 配合比试验方法及养护条件

R7

R28

因素

编号

A

B

C

D

坍落度Πmm

9018555185205

水胶比砂率Π%掺量Π%空列

Q2010QQQQQQQQ

01350135013501380138013801410141014115815518729410411413013461141104011510

40424440424440424413818517747412411411011421241154316211

810121012881013318218552319411413014431142184113118

1233123116016018020412412410012

Π%

319410410410319416410413

ΠMPa

381539153718281628142919

ΠMPa

45194710451340344414401339104111

根据《青藏铁路高原多年冻土区隧道工程施工技

术细则》《、术条件》以及设计、,;试件成(设定温度为

,养护7d后再转入标养条件下养,28

d,以作强度对比之用;另外还需制作混凝土抗冻融、抗渗及护筋性等试件。215 混凝土拌合物性能试验通过对优化后配合比的试拌和拌合物性能的检测,其结果见表9。

表9 混凝土拌合物性能

强度

等级

C30

坍落度极差分析

K1K2K3RK1K2K3RK1

影响规律:

11复合外加剂掺量影响最大,取1210%,坍落度最大;

21砂率有一定影响,取中间值最佳;

31空列最小,试验结果合理。影响规律:

11掺量影响较大,不宜超过中值;

21水胶比有一定影响,不宜>0138;

31砂率有影响,取42最佳;41空列R稍大,试验合理性欠佳。

水泥用量外加剂坍落度含气量泌水率

和易性3

(kgΠmmΠ%Π%Πm)掺量Π%Π

387

10

175

413

良好

含

气量极差分析

216 混凝土力学性能及强度发展规律

R28

极

差分析

K2K3R

4118影响规律:

11水胶比影响大;431921砂率影响不大;

31强度随复合外加剂掺量的增大而明显降低;4115

41空列R稍大,试验合理性欠佳。214

共制作试件48组,按不同龄期进行强度试验,其

结果见表10。通过分析可以发现,在负温条件下混凝土并没有停止水化,水化仍以一定速度进行;混凝土强度发展规律表现为强度随龄期增长明显;从标准养护强度上,混凝土早强、增强效果好,有利于混凝土早期抗冻。

表10 混凝土强度试验结果

强度等级

C30

混凝土抗压强度ΠMPa

-3d515

(12)

-7d-14d-28d-56d1015(23)

1818(41)

2318(52)

2819(63)

7d3411(74)

28d4518(100)

-7d+28d3618(80)

注:①水泥为甘肃永登祁连山牌3215R级普通硅酸盐水泥。②使用青藏公路里程3022处碎石场石子最大粒径为40mm。③试验机械拌制成型。④文章中涉及外加剂的掺量均为内掺法。

注:-7d+28d系指在负温下养护7d后转入标准条件下再养护28

d;负温控制在-13℃～-17℃;括号内为达到28d强度百分比。

32铁 道 建 筑December,2004

217 混凝土的长期耐久性能(4)混凝土施工设备。进出口各使用:1台DXLZ21112AX型蒸汽锅炉,布置暖气片,对原材料进行预加

经过对成型的试件进行长期耐久性的试验,见表11。混凝土的各项耐久性指标均符合青藏铁路耐久性

指标标准要求。

表11 混凝土长期耐久性能试验结果

序号

指标名称

抗冻相对动弹性模量PΠ%

1

热;2台JS500型强制式混凝土搅拌机和2套PLB1200

3

型自动计量配料机进行混凝土拌制;2台TST26型6m轨行式混凝土搅拌运输车水平运输;2台HBT60116175ZAG型混凝土输送泵压至模板台车内;1

标准值

P≥60

大通河水泥实测值

6216

祁连山水泥实测值

6510314113

台9m长轨行式衬砌台车进行初期衬砌施工,2台6m

长轨行式衬砌台车进行二次衬砌施工。

(5)原材料的保温及加热。原材料根据气温不同进行调整。当气温低于-5℃时,使用蒸汽加热水的预热方法,当水温超过60℃时,就先将骨料与水拌合,均匀后再加入水泥、外加剂等。当气温低于-10℃时,采用水与骨料同时加热的方法。

(6)混凝土的搅拌。混凝土的拌制统一在拌合站集中进行,拌合站设置于暖棚内,采用2台JS500型强制式混凝土搅拌机和2套PLB1200型自动计量配料机进行混凝土拌制,拌制的时间控制在210～215;,按,5%～6%。

2台TST26。当气候,在容器外套保温罩,混凝土运输至浇筑处的温度与热工计算的要求不相符时,及时采取措施进行调整,尽量减少混凝土的运输和现场停留时间。根据含气量的损失试验,控制时间为30min。

(8)混凝土的.浇筑。混凝土的浇筑采用2台HBT60116175ZAG型混凝土输送泵压至模板台车内,利

性能

300次

强度损失率fcΠ%质量损失率ωnΠ%

fc≤25

ωn≤5

S≥S12Q≤1000

2345678

抗渗性能S

抗渗透Cl-性能Q/C抗裂性能(裂缝宽度)δΠmm

-耐SO24腐蚀性能K

14mmΠ112MPa5390118011140133

27mmΠ112MPa8980103111170125

δ≤012

K≥018G≤0150

(kgΠ耐磨性能GΠm2)

护筋性能

抗碱―骨料反应性能εtΠ%

无锈蚀ε0110t≤

无锈蚀

0104

无锈蚀

0104

注:混凝土强度等级为C30,均评定为合格。

3 (1)凝土配合比为:水泥∶石∶水∶外加剂=1∶1199∶2175∶0139∶0111。复合外加剂掺量内掺法为10%,外掺法为11%,塌落度为16～18cm。负温控制在-13℃～-16℃内养护时,R-3=516MPa,R-7=1015MPa,

R-7+28=4112MPa;负温控制在-7℃～-10℃内养护

时,R-3=614MPa,R-7=1116MPa,R-7+28=4312MPa;负温控制在0℃～-5℃内养护时,R-3=715MPa,R-7=1214MPa,R-7+28=4318MPa。

(2)动力设备。根据施工及生活用电总功率及发

用插入式振动器振捣密实,最后利用台车上安装的附

着式振动器振捣1min,一次成型。浇筑现场入模温度控制在5℃～8℃。

(9)洞内通风、供氧、保温。风火山隧道地处高原,空气稀薄,含氧量低,影响施工工作效率,洞内施工要求环境温度-5℃～5℃,为保证洞内施工人员每分钟

3

应有4m新鲜空气,且空气中氧含量≮19%,二氧化

3

碳≯015%,氮氧化合物浓度

3

20mΠh,氧气纯度达96%)连续供氧,洞内的供氧方式采用管道弥散式结合移动氧吧车。在隧道进出口各挂一道棉帐门帘(预留通行口),以控制洞内外热量、氧量的交换。

(10)初衬混凝土的两阶段养护。在未拆模板之前主要采用洞内控温、保温养护;脱模后喷涂一次养护液,采用洞内控温、保温进行保温养护,并及时监测温度变化以调节洞内温度,确保混凝土的温度在下降到

电机组的24h工作情况,进出口各配备2台扬州英泰功率为250kW的250GF型移动式发电机组,1台扬州华东功率为264kW的HDV325型移动式发电机组。根据用风量,进出口各配备3台750HH型(空压机公

3

称容积流量2112mΠmin,发动机功率224kW)美国寿

力移动式空压机,适用于高海拔、缺氧地区的隧道施工。

(3)通风设备。暖季进出口各使用1台8821型轴

流通风机向隧道内通风(风量1000mΠmin);寒季使用我单位研制的STDK2100型空气加热隧道通风机(风量

3

3880mΠmin)。

20第12期

铁 道 建 筑RailwayEngineering

33

文章编号:100321995(2004)1220033203

两种模式下的线路平面施工复测

李善军

(中铁二局第四工程公司,成都 610300)

摘要:设计单位向施工单位交桩时,或者交接中线桩,或者交接导线点。文章针对两种交接模式,分别介

绍利用J2型全站仪进行施工复测的内外业工作方法。关键词:线路施工 施工测量 中线法 导线法中图分类号:U212124 文献标识码:B 施工单位中标一项线路工程后,首先要做的一项重要工作就是对所辖管段进行线路平面施工复测。复测目的是对设计单位所交桩点和线路资料进行现场核对,以保证施工放样出来的中线符合设计要求。

以前设计单位交桩时,常将线路的交点、副交点、直线转点、曲线五大桩和线路资料交给施工单位,施工单位复测时通常沿着设计单位所走线路对水平角和距离进行复核。线上,一旦开工肯定要被破坏,要依据,需要不停地恢复,置六个护桩,,细部放线时还要置镜在恢复的中桩上进行。这种传统复测

方法不仅要浪费很多物力和时间、效率不高,而且细部放线的误差也较大。

现在由于全站仪在施工单位的普及使用,使得利。,,施工时利用主,由于每次,所以测设精度不受影响。

中线桩的,简称中线法交桩复测;近年来不少设计单位习惯将控制线路的导线点和线路资料交给施工单位,对这种交桩方式的复测更简单,简称导线法交桩复测。下面详细阐述这两种复测方法。

0℃以前能获得抗冻所需的临界强度。

4 高性能泵送混凝土的施工质量控制

检查拌制混凝土所用原材料的品种、规格和用量、每一工班至少2次;检查混凝土在拌合站和浇筑地点的含气量、泌水率、坍落度,每工作班至少2次;在每一工作班内,当配合比受外界影响有变动时,及时调整混凝土的施工配合比。在浇筑地点制作3组混凝土试件进行强度试验,其中1组试件在标准养护条件下养护,1组放置在与结构物同条件下养护(最好放在易于受冻的部位);1组放置在与结构物同条件下养护7d后转入标准养护条件下养护。检验抗渗、抗冻等所用试件,应在与结构物同条件下养护28d后,再按标准养护条件养护28d后进行耐久性指标试验。通过对强度试件及耐久性试件按《青藏铁路高原多年冻土区混凝土耐久性技术条件》进行检测均满足要求,见表12。

强度等级

表12 混凝土强度及长期耐久性能试验结果

强度实测值ΠMPa

融300次抗渗

锈蚀强度损失质量损失相对动弹标号作用率fcΠ%率WnΠ%性模量P(S≥12)

(Δfc≤25)(ΔWn≤5)(P≥60)无

211～514

115～314

慢冻法冻融300次

快冻法冻

C303614～5118≥75>12

5 结语

经过大量试验和研究,低温早强高性能泵送混凝

土在风火山隧道工程中各项力学性能均能达到要求,保证了风火山隧道的质量。

修回日期:2004-09-20

(责任审编 王 红)

篇3：高性能水泥路面修补混凝土试验研究

高性能水泥路面修补混凝土试验研究

水泥混凝土路面作为我国高等级公路和城市道路工程中一种重要的'路面结构形式.在各类路面工程中发挥着重要作用.在对混凝土路面表面破损技术分析的基础上,采用高效减水剂、超细矿渣以及聚合物对细粒混凝土进行改性,研究其路用性能,可为混凝土路面和结构工程破损修补提供理论依据.

篇4：再生高性能混凝土抗碳化性能试验研究

再生高性能混凝土抗碳化性能试验研究

摘要：抗碳化性能是衡量再生高性能混凝土耐久性的一项重要指标。本文设计一正交试验，研究水胶比、矿物掺合料、再生粗细骨料取代率以及应力水平对再生混凝土碳化深度的影响规律。试验结果表明：(1)再生混凝土的水胶比以及粗骨料的取代率对混凝土的碳化深度影响很大。(2)再生混凝土的碳化深度和碳化时间的平方根基本成一直线关系。(3)再生混凝土在拉应力状态下其碳化深度会随着应力的增大而增大。

关键词：高性能混凝土;水胶比;粉煤灰;矿渣;抗碳化性能

一、引言

混凝土结构是建筑工程中最常见的结构形式，在结构使用寿命期间内，由于受到环境和荷载的双重作用，引起结构的老化、腐蚀，从而导致结构性能的降低，因此建筑工程结构的耐久性问题已引起工程界和学术界关注。再生混凝土的微观结构由于再生骨料的加入而变得比普通混凝土更为复杂。在再生混凝土中至少存在两种界面：再生粗骨料中天然骨料和附着老砂浆之间的界面、再生粗骨料的老砂浆与新砂浆之间的界面。这种复杂的微观结构给分析再生混凝土的耐久性带来了困难。关于再生混凝土抗碳化性能国内外已有不少学者作了初步探讨[1-2]，但他们研究结果可比性较差，还存在不一致、甚至相互矛盾的结论，并且未考虑应力状态的影响，而在外加应力作用下产生的微观裂纹使得CO2在再生混凝土中扩散的渠道增多加速了CO2的扩散。因此，为研究裂缝的影响，开展拉应力状态下再生混凝土的抗碳化性能研究很有必要[3-5]。

二、试验原材料及主要设备

2.1试验原材料

废弃混凝土样品取自某检测中心提供的废弃混凝土试块(原始强度等级为C40，粗骨料为卵石)，试验前再生骨料采用高温强化。

粉煤灰，采用扬州亨威热电厂提供的Ⅰ级粉煤灰，实测细度<8%、烧失量<5%、需水量比<95%，含水率<0.2%，三氧化硫<0.67%，均符合Ⅰ级粉煤灰标准。

矿粉，由扬州汊河超细粉厂提供，比表面积为487m2/kg。为碱性矿渣，活性较好。

减水剂，为扬州江都润扬化工有限公司生产的氨基磺酸系高效减水剂，黑色液态，减水率为15%～25%，掺入量控制在0.5～1.2%左右。

2.2主要设备

混凝土碳化试验箱CCB-70A由江苏省苏州市东华试验仪器有限公司生产，CO2浓度：20±3%，湿度控制：70±5%，温度控制20±5℃;采用WE-300液压式万能材料试验机，济南试验机厂生产，最大负荷为300千牛顿。

三、试验方案及方法

3.1试验方案

本试验在快速碳化试验的基础上，系统研究水胶比、矿物掺合料、再生粗细骨料取代率、应力水平对再生混凝土碳化深度的影响规律。碳化试验考虑荷载耦合，采用两个100×100×300的试块用铆钉同时加载，其力学模型见图1。

图1 再生混凝土碳化试块受力示意图

选取正交表L18(37)进行试验，其因素水平见表1。

表1 碳化试验因素水平表

A B C D E F G

水平水胶比 再生粗骨料

% 再生细骨料

% 粉煤灰

% 矿渣

% 砂率

% 应力水平ft

1 0.36 30 10 15 15 35 0.5

2 0.33 60 20 25 25 40 0.8

3 0.30 90 30 35 35 45 1.2

根据正交试验方法，可以排列出18组试验。

3.2试验方法

碳化试验采用《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法》(GBJ 82―85)中的快速碳化试验方法，所用棱柱体混凝土试块尺寸为100 mm×100 mm×300mm。

在试验前2天从标准养护室取出试块，放入101A-1型电热鼓风干燥箱，在60℃的烘箱中烘48h。经烘干的试件留下一个侧面外，其余表面均用加热的石蜡予以密封。在侧面上顺长度方向用铅笔以10 mm间距画出平行线，以确定碳化深度的测量点。再将试块放入CO2浓度保持在(20±3)%、相对湿度为(70±5)%、温度为(20±5)℃的碳化箱内。

碳化到7天、14天、28天、60天时，分别取出试件破型，测定碳化深度。将切除所得的试件部分，刮去断面上残余的粉末，立即喷上1%的酚酞酒精溶液。图2显示再生混凝土试件的碳化情况。

图2 再生混凝土碳化试件的碳化深度

四、碳化试验结果及分析

4.1碳化试验测试数据

根据《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法》(GBJ 82-85)中的快速碳化试验方法测出试件在7d、14d、28d和60d的碳化深度，测试数据见表2。

表2 正交试验碳化深度(mm)

编号 水胶比 再生粗骨料(%) 再生细骨料(%) 粉煤灰

(%) 矿渣

(%) 砂率

(%) 应力水平(ft) 7d 14d 28d 60d

1 0.36 30 10 15 15 35 0.5 2.0 3.0 4.6 8.2

2 0.36 60 20 25 25 40 0.8 1.8 2.8 4.8 8.8

3 0.36 90 30 35 35 45 1.2 3.0 3.6 6.4 12.1

4 0.33 30 10 25 25 45 1.2 1.6 2.1 3.9 6.8

5 0.33 60 20 35 35 35 0.5 2.2 3.0 4.6 8.9

6 0.33 90 30 15 15 40 0.8 2.3 2.7 5.2 9.6

7 0.3 30 20 15 35 40 1.2 不明显 1.8 3.5 4.8

8 0.3 60 30 25 15 45 0.5 不明显 1.6 2.9 5.8

9 0.3 90 10 35 25 35 0.8 3.0 3.8 6.3 12.2

10 0.36 30 30 35 25 40 0.5 1.6 2.2 3.9 6.7

11 0.36 60 10 15 35 45 0.8 2.0 2.6 4.8 9.7

12 0.36 90 20 25 15 35 1.2 1.9 2.8 5.3 9.8

13 0.33 30 20 35 15 45 0.8 1.3 1.7 3.1 5.8

14 0.33 60 30 15 25 35 1.2 1.2 2.0 3.7 6.9

15 0.33 90 10 25 35 40 0.5 2.2 3.2 5.8 10.6

16 0.3 30 30 25 35 35 0.8 不明显 3.0 4.2 7.8

17 0.3 60 10 35 15 40 1.2 不明显 3.6 4.3 8.4

18 0.3 90 20 15 25 45 0.5 2.7 2.9 5.6 10.2

4.2试验结果分析

(1)再生粗骨料取代率对再生混凝土抗碳化性能的影响

再生粗骨料取代率对再生混凝土14d、28d、60d抗碳化性能的影响见图3。从图3可见，再生混凝土试块的碳化深度随再生粗骨料取代率的增大而增大，这可能因为再生粗骨料的孔隙率大于天然骨料，使得再生混凝土的孔隙率与同水胶比的天然混凝土相比有较大增加，这无疑会使再生混凝土抗碳化能力降低。在不同的龄期不同的再生粗骨料的取代率使得试件的碳化深度也有所不同，14d时碳化程度不明显，但随着粗骨料取代率的.增加而增加，在28d和60d时，当再生粗骨料的取代率在60%左右时，碳化程度有所降低。表明，再生粗骨料取代率在60%左右时，骨料级配为相对合理的状态，使得再生混凝土的孔隙得到有效填充，提高了再生混凝土的致密性，从而减缓了CO2扩散速度，降低了再生混凝土的碳化深度，提高了再生混凝土的抗碳化性能。

图3 再生粗骨料取代率对碳化深度的影响

(2)水胶比对再生混凝土抗碳化性能的影响

再生粗骨料取代率在60%时，水胶比分别取0.30、0.33、0.36，分析再生混拧土碳化深度随碳化时间的变化规律(图4)。从图4可以看出，再生粗骨料取代率为60%，水胶比在0.36时再生混凝土抗碳化性能比水胶比在0.30及0.33时好。当水胶比在0.3及0.33时，再生混凝土碳化深度比较大。这一点，与抗压强渡随水胶比的增大而降低的规律正好相反。主要是因为在水胶比在0.3时，混凝土偏干硬，影响混凝土的和易性，使混凝土水化反应不是很充分，影响混凝土内部的密实性。水胶比在0.36时，混凝土拌合物的坍落度为60mm左右，具备一定的流动性，混凝土的保水性和流动性都比较好，使再生混凝土的水化反应比较充分，提高了再生混凝土的密实度，从而降低了CO2在混凝土中的扩散速度，提高了再生混凝土的抗碳化性能。

篇5：高性能绿色混凝土配合比设计与泵送施工研究论文

摘 要：随着我国建筑业的不断发展，当前建筑工程也对于施工材料提出了更高的要求，而混凝土作为一种最常用的建筑材料，在建筑工程中发挥着非常重要的作用。高性能绿色混凝土当前在建筑工程之中得到了广泛的应用，因其耐久性、工作性能和强度都较好，所以受到了很多施工企业的青睐。但是高性能绿色混凝土对于配合比以及泵送工艺都有着较高的要求，如果配合比设计不合理或者是泵送施工工艺不合理，都将对于高性能绿色混凝土的质量造成严重的影响。所以文章主要就高性能绿色混凝土的配合比设计以及泵送施工进行了相应的研究。

篇6：高性能绿色混凝土配合比设计与泵送施工研究论文

1.1 高性能绿色混凝土配合比设计原则

高性能混凝土是近些年来才出现的一种新型的混凝土，其主要的优点就在于施工性能较为良好，在施工的过程中，不容易出现泌水以及离析的情况，而且相比于普通的混凝土而言，其缓凝效果较好，在对其加以运输的过程中，坍落度损失也较小。虽然高性能绿色混凝土有着诸多的优势，但是这些优势都要依赖于良好的配合比设计，只有有效地对于配合比进行设计，才能够更好地保证高性能绿色混凝土的性能。所以说在对于高性能绿色混凝土配合进行设计的过程中，往往需要遵守以下几个原则：第一，必须要对于原材料引起足够的重视，在选择原材料的过程中，必须要根据实际的需求来对于水泥的种类加以选择，一般来说，高性能绿色混凝土所使用的水泥应该和高效缓凝减水剂具有良好的互容性。第二，在对于骨料进行选择的过程中，对于细骨料而言，必须要对于细骨料的细度有效地加以确定，而粗骨料则应该选用具有连续级配的粒径满足要求的粗骨料；第三，在高性能绿色混凝土配置强度能够得到有效地满足的前提下，应该尽可能地减少对于胶凝材料的使用，而应该保证高性能绿色混凝土的低用水量、低水泥用量和适当的水胶比。

1.2 高性能绿色混凝土配合比设计方法

在进行高性能绿色混凝土配合比设计的过程中，必须要采用正确的配合比设计方法，只有保证方法的合理，才能够更好地保证混凝土的质量。首先必须要注重对于高性能绿色混凝土骨料的选择，在对于骨料进行选择的过程中，必须要通过采集取样检测出所使用的粗骨料的松散堆积密度，一般高性能绿色混凝土所采用的粗骨料的松散堆积密度应该保持在1480Kg/m3左右。比如说高性能绿色混凝土所使用的普通硅酸盐水泥的强度等级为42.5，那么其水胶比的设计和混凝土的设计强度就有着很大的关系，因此要先计算出高性能绿色混凝土的有效水胶比，在计算出其有效水胶比之后，再依据有效水胶比来对于混凝土的实际水胶比加以计算。

在确定了高性能绿色混凝土的实际水胶比之后，就可以对于最大用水量进行计算，而混凝土的设计强度和其最大单位用水量之间存在着可线性化的关系，依据相关公式就可以对于最大用水量加以计算。在对于高性能绿色混凝土的配合比进行设计的过程中，必须要通过相关的公式进行必要的计算，然后依据计算的结果来对于高性能绿色混凝土的各种组分加以确定，从而保证其质量。